Литье в зону изгиба или выпрямления также может вызвать проблему растрескивания кромок во время деформации травления.бесшовная труба.
Нержавеющая сталь 0Cr15mm9Cu2nin и 0Cr17Mm6ni4Cu2N относится к аустенитной нержавеющей стали серии 200, которая отличается от традиционных аустенитных серий 200 и 300.нержавеющая сталь.Этот вид200квадратная трубка из нержавеющей сталисклонен к образованию трещин на краях, поверхностных трещинах. Проблема плохого качества литья, повреждения кромок.В реальном производстве горячей прокатки два типа стали используют кривые нагрева серии 200, а температура печи поддерживается на уровне 1215-1230°C.В его тепловой системе реализованы компьютерные модели второго уровня «Правила черновой прокатки» и «Правила чистовой прокатки».800-1020С.Ссылаясь на фактический процесс горячей прокатки двух травленийбесшовная труба, сформулируйте систему нагрева и температуру деформации для этого метода испытаний, а затем проведите смоделированное испытание горячей прокатки на испытательном устройстве для горячей прокатки, разработанном и изготовленном нами.Сегодняшняя информация об ассоциации квадратных труб: использование процесса рафинирования AOD + LF для производства 0Cr15Mm9Cu2Nn и 0Cr17I6ni4Cu2N, травления, бессосудистого непрерывного литья, плохого непрерывного литья с помощью процесса непрерывного литья с вертикальным изгибом, размер поперечного сечения непрерывного литья составляет 220 м 1260 м.Массовая доля % указана в таблице.Микроструктура плохой оболочки на различной глубине промытой кислотой бессосудистой непрерывной разливки 0Cr15m9Cu2Nn, как показано на рисунке, соответствует глубине отлитой плохой оболочки.При возникновении нештатной ситуации, когда температура края отливки не опускается до низкотемпературного диапазона хрупкости.Микроструктура на 15 и 25м.Форма микроструктуры и размер зерен котловой трубы высокого давления весом 20 г будут увеличиваться с глубиной оболочки плиты.Изменяется, но показывает определенную разницу.На глубине оболочки d0m микроструктура представляет собой преимущественно дендритную структуру скелетного типа, расстояние между первичными и вторичными дендритами небольшое.При d5мм это преимущественно дендритная структура.
Расстояние между дендритами большое.При d>15mn дендриты имеют червеобразную форму, а при d25m представляют собой преимущественно ячеистые кристаллы.Микроструктура сляба непрерывной разливки квадратной трубы Cr17Im6ni4Cu2N на рис. 1 показывает, что плохая оболочка непрерывной разливки в основном представляет собой дендритную структуру.Хотя существуют определенные различия в морфологии дендрита, его структура в основном состоит из серой аустенитной матрицы и черного феррита.Как и в случае с квадратной трубкой 0Cr15Mn9Cu2Nin, по мере увеличения глубины оболочки расстояние между первичными и вторичными дендритами постепенно увеличивается, а форма дендрита меняется от скелета к червю.экспериментально проанализировано пластическое поведение в процессе мартенситного фазового превращения в износостойких композитных стальных трубах, а также размер зерна аустенита и закон роста его аустенитного зерна, ориентация мартенсита, пластичность фазового превращения, влияние напряжений и морфологии на механические свойства. из износостойких композитных стальных труб.При условии температуры 1010 аустенитизации 15mir начальная температура s и конечная температура ㎡ мартенситного превращения увеличиваются с увеличением температуры аустенитизации, а параметры в пластической модели фазового превращения износостойкой композитной стальной трубы изменяются с увеличением увеличение эквивалентного напряжения.Когда температура аустенитизации ниже 1050°С, рост зерна демонстрирует нормальный процесс роста.С увеличением времени аустенитизации s круглой стали увеличивается.-3500, экспериментально проанализировано пластическое поведение износостойкой композитной стальной трубы в процессе мартенситного превращения, изучен размер аустенитного зерна и закон роста его аустенитного зерна, а также мартенситные эффекты ориентации, пластичности фазового превращения, напряжение и морфология на механические свойства износостойких композитных стальных труб.При условии аустенизации 1010 в течение 15 минут начальная температура s и конечная температура ㎡ мартенситного превращения увеличиваются с увеличением температуры аустенитизации, а параметр K в модели пластичности фазового превращения износостойкой композитной стальной трубы увеличивается с увеличением эквивалентное напряжение.Когда температура аустенитизации ниже 1050°С, рост зерна демонстрирует нормальный процесс роста.По мере увеличения времени аустенизации Is увеличивается, и В-фазовое превращение разделяется на границы зерен.Зарождение и рост фаз и Существуют две стадии зарождения и роста видманита а.фаза.При увеличении скорости охлаждения от 0,1С/с до 150С/с в сплаве Ti-55 преимущественно происходит процесс фазового превращения В+а и +.Зерна в износостойкой композитной стальной трубе все еще могут оставаться однородными и мелкими, а на поверхности выпадают мартенситные мелкие когерентные сложные карбиды.Использование трансмиссионного электронного микроскопа, сканирующего электронного микроскопа, рентгеновского дифрактометра и электрохимических методов для изучения микроструктуры и электрохимических свойств износостойких стальных трубных сплавов в различных состояниях, таких как литое состояние, гомогенизированное состояние и состояние транспортного средства, а также электронный зонд EPM. Методом энергетического спектрального анализа исследованы морфология и состав основных выделений в трубах из износостойкой стали, отожженных при 150-300°С.
Время публикации: 30 марта 2023 г.